[펌] 물소화설비 (공통사항)

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[펌] 물소화설비 (공통사항) | 소화설비

2005/12/06 16:57

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1. 물소화설비
(1) 공통사항
	1. 물과 소화

	물은 냉각효과가 크고 쉽게 구할 수 있는 경제적 물질이다. 냉각효과는 큰비열과 증발잠열 때문이며,
	특히 증발잠열이 주된 요인이 된다. 즉 증발시 주위로부터 많은 열을 빼앗기 때문에 좋은 소화약제가
	될 수 있다. 생성된 수증기는 불연성기체이므로 불주위의 공기와 혼합하여 산소농도를 낮추게 되어
	질식효과도 다소 수반된다. 그러나 냉각효과보다는 매우 미미한 편이다.
	물분무 방식에서는 분무의 용이한 증발로 인해 질식효과도 제법 증대된다.
	그렇다고 스프링클러 방식보다 소화효과가 반드시 더 큰 것은 아니다. 소화효과는 가연물의 종류,
	구성형태, 그리고 연소의 형태 즉 표면화재인가 심부환재인가 등에 따라 달라진다.
2.	물소화 설비의 구성계획
	가. 소화용수 계획
	① 소화용수의 선택 : 시수 (수도물), 지하수, 지면수 (강물, 호수 등), 해수
	② 소화용수의 조달방식 : 자가조달, 외부지원, 자가조달 및 외부지원의 병용
	③ 소화용수의 소요 확보량 산정 : 나라마다 소요확보량 산정의 기준이 반드시 일치하지는 않으나,
	물소화설비의 종류에 따라 법령으로 제정해 두거나 코우드 (Code)화 하고 있으므로 이에 준하는
	것이 통례이다.
	나. 주수 계획
	① 살수 기기 : * 고정기계식 (스프링클러 헤드, 물분무 헤드 등 )
	* 수동 조작식 (옥내소화전설비 및 옥외소화전설비의 호스 및 노즐,
	연결송수관설비의 호스 및 노즐 등)
	② 고정기계식의 경우 주수밀도(Water Density)의 개념을 바탕으로 살수기기의 규격, 배열
	등이 결정된다.
	- 주수밀도 : 바닥 단위면적(m² 또는 ft² 등)에 대해 단위시간(주로 분단위)당 주수되는 물의
	평균량(리터 도는 갤런)으로 정의된다.
	따라서 주수밀도의 단위는 liter/min.m² 또는 galon/min. ft² 등으로 나타내어진다.
	다. 배관계획
	① 관로의 배열(Piping Arrangement)
	* Loop식 : 옥외소화전설비와 같은 지하매설배관에 많이 적용된다.
	지상배관의 경우 특히 옥외 물분무설비에서 많이 응용된다.
	* Dead End식 : 주로 지상주행배관에 많이 적용된다.
	- 주요관로에 대해서는 관로내의 통수소제(Water Flushing)가 가능하도록 조치하여 이물질의 축적을
	방지할 수 있게 하는 것이 중요하다.
	② 관로의 크기
	* 옥외소화전설비와 같은 지하 매설배관에 대해서는 유속이 1.5m/sec를 초과하지 않도록
	대구경화하여 송수원(펌프 등)으로부터 수리적으로 최원거리의(Hydraulically Most Remote)
	배관까지 압력손실을 가급적 적게함으로써 배관내의 각 부분의 수압차를 최소화하는 것이
	통상적이다.
	* 지상배관의 경우 물소화설비의 종류에 따라 배관구경이 법령화 또는 코우드화 되어 있지 않은
	부분에 대해서는 1.5m/sec - 3.0m/sec의 유속범위를 가질 수 있는 구경을 선택하는 것이
	통례이며, 부득이한 경우라도 5.5m/sec의 유속을 초과하지 않게 한다.
	라. 송수 계획
	물은 저혼자 절로 움직일 수는 없으므로, 흐르기 위해서는 외부로부터 힘이 작용 되어야 한다.
	송수를 위한 외력으로는 지구의 인력, 압축공기의 팽창력 및 동력에 의한 기계적 힘이 있다.
	이들을 이용한 것이 각 중력수조, 압력수조 및 펌프설비이다. 송수계획은 이들 중 어느 하나
	또는 둘 이상의 복합형태로 이루어진다.
	이들 방식을 어떻게 활용할 것인가는 소방대상물의 여건에 따라 판단해야 할문제이지만,
	경제성을 고려하면서 고도의 송수신뢰성을 보여줄 수 있게 구성할 필요가 있다.
	특히 중력수조 이외의 방식이 단독 또는 병용될 경우에는 작동의 자동화에 대한 신뢰성 있는 방법의
	계획과 실시는 물소화설비에서 중시되어야 할가장 중요한 사항의 하나이다.
	① 중력수조(Gravity Tank)

   * 설치높이 :

      당해 소화설비에서 수조의 송출구로부터 수리적 최원거리에 있는 살수 기기에

      대해 허용 최소방수압을 줄 수 있는 낙차 이상의 높이가 필요하다.

   - 수리적 최원거리 : 수조의 송출구로부터 허용 최소방수량이 배관속을 흐를 때 압력손실이

      최대가 되는 살수기기까지의 거리를 일컫는다.

   * 송출측 배관의 기기설치 :

      수조의 송출구측 배관에는 개폐표시형의 송수제어밸브(예 : OS & Y 형 개폐 밸브)와

      스트레이너를 설치한다(그림 1참조). 송수제어밸브는 배관상의 하자발생등 문제점이 있을 경우

      이를 보수하기 위해 물흐름을 차단하고자 할때 사용할 수 있으며, 스트레이너는 수조내의 이물질이

      배관내로 유입되는 것을 막기 위한 걸름장치이다. 만약, 펌프 또는 압력수조에 의한 송수방식이

      중력수조의 송수배관과 병용, 연결되는 경우(그림 2참조)에는 체크밸브도 설치함으로써 펌프

      (또는 압력수조)의 작동시 무이 역류되어 중력수조내로 유입되지 않도록 해줄 필요가 있다.

      이들의 설치순서는 송출구축에서 시작하여 송수제어밸브, 스트레이너, 체크밸브의 순으로 하며,

      크기(호칭구경)는 송수배관의 그것과 일치하거나 그이상이 되어야 한다.

   그림1. 중력수조단독의 송수방식인 경우         그림2. 중력수조와 펌프설비를 병용한 송수방식의 경우

  * 지구가 존재하는 한 중력은 존재하므로 비상전원과 같은 별도의 동력원은 불필요하다.

     또한 배관내에 흐름장애요인(이물질 축적 또는 우발적인 밸브의 폐쇄등)이 없는 한

     송수가능하므로 중력수조만큼 송수신뢰성이 높은 것은 없다. 다만, 좊은 위치에 수조를

     인위적으로 설치해야 할 경우 경제성 측면에서 비현실적일수가 있다.

② 압력수조

  * 송수동력원은 압축공기의 팽창력이므로 이 수조만을 송수설비로 할 때도 비상전원을 불필요하다.

     그러나 압력수조 단독방식보다는 펌프설비와 병용하는 경우가 많다.

  * 압력수조는 밀폐형 수조내의 일부에 소화용수를, 나머지 공간에는 압축공기로 채운다.

     공기의 충전체적은 수조내용적의 1/3을 넘지 않게 하는 것이 국제적으로 통용되고 있는 기준이다.

  * 압축공기의 소요유지압력은 소화설비의 종류에 따라 살수기기의 소요방수압력과 수조의

     설치높이에 따라 달라지지만 수조내의 저수비율이 일단 정해지면 유지압력은 수조의 크기와는

     무관하다. 유지압력산출에는 보일(Boyle)의 법칙을 이용한다.

  * 수조내용적의 1/3을 압축공기로 충전하는 경우의 소요공기압력산출에는 대체로 다음 공식이

     성립된다 (그림 3참조)

P = 3Pd + 2.07 + 0.3 H 단, P = 압축공기의 소요계기압,Kg/cm² Pd = 살수기기에 주어져야 할 최소기준방수압력,Kg/cm² H = 압력수조와 최고위 살수장치까지의 수직높이, m

③ 펌프설비

  * 물소화설비에는 원심펌프를 사용한다.

  * 펌프설비를 고려할 때는 펌프와 수조를 상호 독립시켜 그 기능을 논할 수는 없다.

     펌프와 수조를 상호 연관시켜 볼때, 수조내의 수위가 펌프 흡입구보다 높아서 별도의 조치없이도

     펌프 몸체내에 항상 물채움이 가능한 경우와 수조의 수위가 펌프보다 낮을 경우를 들 수 있다.

     전자의 경우에는 수평회전축 원심펌프를, 후자의 경우에는 수직회전축 터빈펌프를 사용하는

     것이 좋다 (그림 4). 후자의 경우에서 수평회전축 원심펌프를 설치할 경우에는 반드시 호수조

     (Priming Tank)를 설치하여 펌프 몸체내부가 항상 충수상태를 유지할 수 있게 해야 하며,

     흡입배관의 하부말단에는 후트밸브(Foot Valve,그림 5)를 설치하여 펌프몸체 및 흡입배관내에

     채워진 물이 수조내로 유츌되지 않게해야 한다.

  * 소화용 펌프는 송출량이 정격치의 150%일 때 송출압이 정격송출압의 65% 이상되고, 체절압력

     (Shut-off Pressure)은 수평회전축 원심펌프의 경우 정격송출 압력의 120%를, 수직회전축

     터빈펌프(일명 수중펌프)의 경우 140%를 초과하지 아니하는 것을 선택하는 것이 국제적으로

     통용되는 기준이다 (그림 6).

1. 물소화설비
(1) 공통사항
	* 펌프 전후배관의 기기구성

	[ 송출측 재관 ]
	송출측 배관에는 체크밸브를 설치하여 주배관속의 물이 펌프쪽으로 역류하는 것을 막아주며, 체크밸브와
	펌프의 유지보수를 위해 체크밸브 상부측에 송수제어용의 개폐밸브를 설치한다. 이 개폐밸브는
	반드시 개폐상태 여부를 밸브의 조작없이도 즉시 육안확인할 수 있는 구조의 것.이른바 개폐표시형
	개폐밸브이어야 한다. 이밸브는 밸브 1차측(하부측)의 설비물에 대한 보수 유지관리 등을 위하여
	꼭 필요한 경우에만 일시적으로 폐쇄할 뿐, 평상시의 정상상태에서는 항상 개방되어 있어야 하고,
	유사시 소화설비가 가동되어야 할 때 우발적으로 폐쇄되어 있는 일이 있으면 아니되므로, 평소 밸브의
	개폐여부에 대한 수시점검과 확인을 용이하게 하기 위한 조치로서 개폐표시형이 요망되는 것이다.
	게폐표시형 밸브로는 가장 대표적인 것이 OS & Y 형 밸브이며, 그외에 버터플라이밸브도 개폐표시가
	육안확인 가능하다. 그러나, 버터플라이밸브보다는 가급적 OS & Y형 밸브를 설치하는 것이 좋다.
	송수제어를 위한 개폐기능은 두 밸브가 다를바 없으나, 버터플라이밸브는 배관의 물흐름시 이를 차단하기
	위하여 폐쇄할 때 주의하여 천천히 닫지 않으면 수격을 발생케 할 위험성이 높다.
	개폐밸브는 펌프의 정기적인 성능시험을 위해 당해설비의 배관에 대해 일시적으로 물흐름을 차단하는
	데에도 필수적으로 사용된다.
	펌프의 정기적인 성능시험은 대단히 중요한 과제이다. 이를 위해서는 제어밸브와 펌프 사이에서 배관을
	분기하고 분기배관을 통하여 물을 흘러보내면서 펌프의 성능시험을 실시한다.
	펌프의 성능시험에서 점검해야 할 사항은 펌프의 토출량과 토출압이 되기 때문에 분기 배관에는 유량계를,
	제어밸브와 펌프 사이에는 압력계를 설치한다. 성능시험은 펌프의 유지관리를 위한 것으로 펌프의
	정상성능이 지속적으로 유지되고 있는지를 정기적인 시운전을 통해 확인코자 하느 것이며, 그것은
	실제 시운전에 의하여 만들어진 특성곡선이 제조업체에서 공급할 당시의 특성을 그대로 보여주고 있는지를
	확인하는 데서 이루어지는 것이다. 이를 위해서는 펌프의 송출유량을 변화시키면서 그때그때의 송출압력을
	실측하여 그래프화 함으로써 메이커가 제공한 특성곡선과 비교하게 된다.
	성능시험배관의 설치시에는 다음과 같은 사항을 유념하는 것이 좋다.
	첫째, 성능시험배관에는 유량계의 전후로 개폐밸브를 설치하는 것이 좋다.
	흔히 유량계의 인입측에만 개폐밸브를 설치하여 펌프의 운전시 이 밸브로 유량을 조절하면서 유량을
	측정하고 있으나, 이 밸브를 지나는 물 흐름의 심한 난류로 인하여 보다 정밀한 유량측정에 장애가 될 수
	있으므로, 유량측정시에는 인입측 밸브를 완전 개방한 다음 유출측의 밸브로 유량을 조절하는 것이 가장
	바람직하다.
	둘째, 펌프 송출량의 150%에 달하는 과송출시 정격 송출압력 65%까지도 측정이 가능해야 하므로, 펌프
	송출구로부터 성능시험배관 말단까지의 압력강하가 정격 송출압력의 65%를 초과하지 아니해야 한다.
	즉, 성능시험배관을 통하는 저항곡선의 구배가 그림 7과 같이 기준저항곡선보다 작아야 하는 것이다.
	그러므로, 성능시험배관의 설치시에는 배관의 크기와 길이 등을 이 조건에 적합하도록 주의하여 선정할
	필요가 있다.
	셋째, 성능시험배관의 말단을 수조와 연결하여 시험시의 물이 수조로 되돌아가게 하는 경우가 흔한데,
	수조의 수위가 펌프보다 높은 경우에는 그 말단과 펌프와의 낙차 또한 무시못할 저항의 요인으로 작용할
	것이므로 유념할 필요가 있을 뿐 아니라, 어떤 경우이던 (수조의 수위가 펌프의 흡입구 보다 높건 낮건)
	수조로 물을 되돌리는 방식은 결코 바람직한 일이 아니다. 왜냐하면 성능시험시 펌프 몸체 및 그 전후의
	배관속에 들어있던 이물질과 녹물이 수조속으로 되돌아가기 때문이다.
	따라서 시험 동안에 흐르는 물은 그냥 배수되게 하는 것이 좋다. 또한 펌프의 성능시험은 월 2회 이상
	실시하는 것이 좋다. 성능시험이 완료되어 그 과정에서 만들어진 특성곡선을 메이커가 당초에 제공한
	특성곡선과 비교할 때 무시못할 편차가 발견되면 즉각 메이커가 연락하여 그 원인을 규명, 보수함으로써
	정상화시켜야 한다.
	넷째, 펌프가 장시간 체절운전이 되는 경우 펌프내의 수온상승 현상이 일어날수 있으므로 제어밸브와 펌프
	사이에 20 밀리미터 이상되는 구경의 배관을 분기하고, 그 배관에 체절압력 미만에서 작동하도록 조정한
	릴리프밸브의 즉 안전밸브를 설치한다. 이 릴리프밸브는 설정압력 이상의 수압에서 배수기능을 가진
	것으로서, 펌프의 체절운전시에 송출압력이 상승하여 릴리프밸브의 설정압력을 초과하면 릴리프밸브가

배수하는 만큼의 물이 흡입되어 냉각수의 역할을 하게 되는 것이다.

1. 물소화설비
(1) 공통사항
	* 펌프 전후배관의 기기구성

[ 흡입측 배관 ]

흡입측 배관에는 펌프쪽으로 이물질의 유입을 막아줄 수 있도록 걸름 장치 즉 스트레이너를 설치해준다.

또한 수조의 수위가 펌프의 흡입구보다 높을경우에는 흡입배관과 수조 등의 보수유지를 위해 수조와

스트레이너 사이의 배관에 송수제어밸브를 설치하여 필요시 물흐름을 차단할 수 있게 해야한다.

이 제어밸브 역시 개폐표시형으로 하여 점검의 편의성을 높여주되 버터플라이밸브는 사용하지 않는 것이

좋다 (소방법령의 기준에서도 이 밸브의 사용은 금하고 있다.) 펌프의 흡입력은 한정되어 있으므로

흡입배관은 가능한한 마찰저항이 적도록 배려할 필요가 있는 바, 버터플라이밸브는 개폐밸브류 중에서도

마찰저항이 매우 크기 때문에, 펌프의 원활한 흡입효과에 장애가 되지 않도록 하기 위하여 사용하지

아니한다. 역시 OS & Y 밸브가 최족이다. 또한 이 제어 밸브는 가능한 한 수조에 가까이 설치함으로써

흡입배관의 어느 부위(또는 장치)에서 하자가 발생하더라도 보수에 따른 유슈의 차단을 할 수 있어야 한다.

수조의 수위가 펌프의 흡입구보다 낮은 방식에서는 송수제어밸브의 설치는 필요하지 않다.

그 밖에 스트레이너와 흡입구간에는 연성압력계를 설치하여 펌프 운전시의 흡입압력이 정상인지 여부를

점검할 수 있게 해야한다. 연성압력계는 그 구조 및 원리가 일반 수압계와 조금도 다르지 않으나,

부압의 계기압력 즉 대기압과 절대 진공 사이의 압력도 지시해 주는 압력계이다.

결론적으로 흡입배관이 존재하는 펌프설비는 수평회전축 원심펌프를 설치할 경우에 해당된다.

이 경우 흡입배관은 관내에 공기의 고임이 생기지 아니 하는 구조로 설치되어야 한다. 펌프의 운전에 따라

흡입배관으로 물이 유입 될 때는 거의 예외없이 물속에 기포들이 혼입되게 마련이며, 공기의 비중은 물의

비중과는 상대적으로 매우 작으므로, 기포의 일부는 흡입도중 위로 상승하게 되는 바, 관내부의 입체적인

구조가 상승된 공기를 포집하여 고이게 하는 구조일 때는 (그림 8 및 9) 펌프의 흡입효율이 격감된다.

마치 빨대(스트로오)를 사용하여 우유나 음료수를 빨아낼때 빨대에 미세한 구멍이 있으면 엑체가 제대로

빨리지 않는 이치와 유사하다.

지금까니 설명한 송출측 및 흡입측 배관의 기기 구성을 계통도로서 나타내면 그림 10 및 11과 같다.

* 펌프운전에 필요한 동력 산출은 다음 공식을 이용한다.

	0.163 × Q × H
Kw =		× K
	E

단, Kw = 펌프구동장치의 소요동력, Kw

       Q = 펌프의 정격 송출량, m³/분

       H = 소요양정 즉 정격 송출압력(Kg/Cm²)을 수두로 환산한 값

             (정격 송출압력에 10을 곱한 값과 같다.)

       E = 펌프의 효율 (아래의 표 참조)

       K = 동력전달계수 (아래의 표 참조)

펌프 구경 (mm)	E의 값	동 력 의  형 식	K의 값
40 50 - 65 80 100 125 - 150	0.4 - 0.45 0.45 - 0.55 0.55 - 0.6 0.6 - 0.65 0.65 - 0.7	전동기 직결 전동기 이외의 원동기	1.1 1.15 - 1.2

* 펌프의 흡입원리와 NPSH

그림 12와 같은 상태의 펌프가 물을 원만히 흡입하여 정상 송수하려면 다음의 관계가 성립되어야 한다. 대기압 - ∑ (흡입과정에서 발생하는 저항 압력) ≥ O- - - - - - - - - - - - - ① 여기서, ∑ (흡입과정의 저항압력)             = 수직높이 H m 에 따른 낙차압력 (0.1 H Kg/cm²와 같다.) + 흡입배관의 마찰 손실압력 (Pf, Kg/cm²) + 흡입배관속의 포화수증기압 (Pv,Kg/cm²)

위의 식을 요약하면 다음과 같다.

대기압 - ( 0.1H + Pf + Pv + Np) ≥ O- - - - - - - - - - - - - - - ②

대기압의 크기를 1.0336 Kg/cm² 라고 하고, 위의 식을 수두식으로 환산하여 재정리하면 다음과 같다.

10.336 - (H + Hf + Hv) ≥ N - - - - - - - - - - - - - - - ③

단, Hf, Hv, N = Pf, Pv, Np 를 각각 수두값으로 환산한 것.

③ 식의 좌변값은 물소화설비의 배관설계에 따라 결정되는 값인 바, 이를 펌프의 유효 NPSH라고 하며

N을 펌프의 필요 NPSH라고 한다. 즉 펌프가 정상적으로 물을 흡입, 송수하려면, 반드시 유효 NPSH가

필요 NPSH 이상 되어야 하는 것이다.

1. 물소화설비
(1) 공통사항
	3. 살수노즐로부터의 방수와 방출계수

살수노즐의 오리피스 단면적을 A m²,오리피스로부터의 방수속도를 v m/sec, 방수량을 Q m³/sec라고 하면,

    Q = A ㆍv - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - ①

방수압력은 그 성격이 동압에 속한다. 이를 P Kg/cm² 라고 하면,

	v²
P =		따라서, v =(20gP)1/2 - - - - - - - - - ②
	20g	,

노즐 오리피스의 단면이 원형일 경우, 단면의 직경을 Dm 라고 하면,,

	D	2
Q = A ㆍv = (		) π ㆍ(20gP)1/2
	2

	π
=		ㆍ(20g)1/2 ㆍD² P1/2 - - - - - - - - -③
	4

실무에서는 방수량의 단위를 ℓ/분으로, 오리피스 단면의 직경에 대해서는 mm를 사용하는 것이 통례이므로,

이들 단위로 ③식을 환산하면,

    q ≒ 0.653 d ² p 1/2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - ④

   ④

식은 이론식이며, 실제에서는 오리피스 edge 의 구조와 재질, 내부면의 가공에 따른 조도 등의 차이에

의해 실방출율은 이론치에 다소 미달하므로, 같은 구경의 오리피스라도 그 구조와 종류에 따라 방출유량에

차이가 있다. 그러므로 흐름계수(Flow Coefficient)를 도입함으로써 실제에 합치시킬 수 있다.

흐름 계수를 c 라고하면, ④ 식은 다음고 같이 보정된다.

    q = 0.653 cd² p1/2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -⑤

0.653 cd² = K 라고 하면,

    q = K P1/2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - ⑥

K는 정해진 오리피스에 따라 결정되는 값으로서 살수기기의 제조업체마다 고유의 값을 제시해 주는

것이 보통인 바, 이를 방출계수 (Discharge Coefficient)또는 K 펙터 (K Factor)라고 한다.

1. 물소화설비
(1) 공통사항
	4. 배관내의 유슈와 마찰손실

	가. 마찰에 의한 압력강하
	* 물소화설비 배관의 마찰손실압력계산에는 헤이전-윌리엄스(Hazen-Williams)공식이 국제적으로
	통용되고 있는데, 다음식과 같다.

단, △P= 마찰손실에 의한 직관길이 1m당 손실압력,Kg/cm²

q = 유량, ℓ/분

d = 관의 내경, mm

c = 관의 조도계수 (Roughness Coefficient)로서 무차원수임.

조도계수 c 는 배관의 재질 및 내부면의 표면처리상태와 부식성의 조건 등에 따라 결정되는 값으로서

보통 다음표의 값들이 적용된다.

Pipe or Tube	" c" Value
Unlined Cast of Ductile Iron Black Steel (Dry Systems including Pre-action) Black Steel (Wet Systems including Deluge) Galvanized ( all) Plastic - Underground Cement Lined Cast or Ductile Iron Copper Tube	100 100 120 120 150 140 150

* 이 자료는 NFPA의 Fire Code에서 인용한 것임.

현재 국내에서 물소화배관용으로 가장 많이 사용하고 있는 KS D3507 탄소강 강관중 백관에 대해

배관의 호칭구경별 안지름과 위의 c 값을 Hazen-Williams공식에 대입하면 실무에 편리하게 이용할 수

있게 식들을 다음표와 같이 얻을 수 있다.

호칭구경 (m)	배관길이 1m당 마찰손실압력 (Kg/cm²)
25 32 40 50 65 80 90 100 125 150 200

흑관의 경우 c = 100의 값을 적용하고자 할 경우에는 위의 식들에

1.4배를 곱해주면 된다. 그것은 (120/100) 1.85 ≒ 1.4 이기 때문이다.

나. 배관접속부속 및 밸브류등의 등가길이

① 호스를 살수 장치로 사용하는 설비에서는 호스에서의 압력강하를 고려해야 하는바, 호스의

    마찰손실수두는 다음 표와 같다.

종별 유량 (1pm)	40mm		50mm		65mm
	마직형	고무내장형	마직형	고무내장형	마직형	고무내장형
130 350	26m -	12m -	7m -	3m -	- 10m	- 4m

② Ks D3507 탄소강강관의 접속에 적합한 배관부속과 각종 밸브류의 등가길이를 예시하면 다음

   표와 같다.

종 별		호 칭 구 경		25	32	40	50	65	80	90	100	125	150	200
관 부 속	나 사 식	45˚ 엘보 90˚ 엘보 티 또는 크로스 (측 류)		0.4 0.8 1.7	0.5 1.1 2.2	0.6 1.3 2.5	0.7 1.6 3.2	1.0 2.0 4.1	1.1 2.4 4.9	1.3 2.8 5.6	1.5 3.2 6.3	1.8 3.9 7.9	2.2 4.7 9.3	2.9 6.2 12.3
	용 접 식	45˚엘보, 1ong		0.2	0.2	0.3	0.3	0.4	0.5	0.6	0.7	0.8	0.9	1.2
		90˚	Short	0.5	0.6	0.7	0.9	1.1	1.3	1.5	1.7	2.1	2.5	3.5
			Long	0.3	0.4	0.5	0.6	0.8	1.0	1.1	1.3	1.6	1.9	2.5
		티 또는 크로스 (측 류)		1.3	1.6	1.9	2.4	3.1	3.6	4.2	4.7	5.9	7.0	9.2
밸 브 류		게이트밸브 앵글밸브 첵크밸브 (스윙형) 알람첵크밸브 준비작동식밸브		0.2 4.6 2.3 - -	0.2 6.0 3.0 - -	0.3 7.0 3.5 - -	0.3 8.9 4.4 - 5.5	0.4 11.3 5.6 - -	0.5 13.5 6.7 6.7 8.9	0.6 15.6 7.7 - -	0.7 17.6 8.7 8.7 10.7	0.8 21.9 10.9 - -	1.0 26.0 12.9 12.9 10.1	1.3 34.2 17.0 - -

- 알람 첵크밸브와 준비작동식밸브의 등가길이는 메이커에 따라 다소 차이가 있을 수 있음.

- 위의 표에는 직관의 접속부속, 예컨대 소켙, 레듀서 등의 등가길이는 예시되어 있지 않다.

   엄밀하게 는 이들 부속의 등가길이도 포함되어야 할 것이나, 그 영향이 상당히 미미하므로 무시하는

   것이 통례이다.

   결론적으로 물흐름의 방향이 변하지 않는 경우, 접속부속의 등가길이는 보통 무시하고 계산한다.

   따라서 티(Tee)의 경우에도 측류에만 등가길이를 포함시킨다.

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