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제 1 장 개 요
1.1 진단 목적 화재가 발생하여 암거의 상부 슬래브와 일부 옹벽이 1시간 정도 화재에 노출된 것으로 조사되었다. 대상구조물의 화재에 의한 노출에 따라 현상적으로 슬래브 및 옹벽에 폭열(spalling)현상으로 콘크리트 표면이 박리박락되어 단면의 결손과 함께 구조내력이 일부 상실된 상태이다. 따라서 본 화해안전진단은 이러한 화재노출에 따른 화해의 정도를 상태조사하여 대상구조물의 안전도를 평가하며 화해에의한 구조내력을 검토하여 적절한 보수보강방안을 마련하는 것을 목적으로 한다. 1.2 대상구조물의 개요
1.3 대상구조물의 평면 및 단면 개요
1.4 대상구조물의 구조도 개요
제 2 장 상태조사와 평가 2.1 화해 손상 기타 2.1.1 화재에의한 열화 화재시에 콘크리트 구조물에서 문제가 되는 현상은 급격한 온도 상승에 따른 폭열(spalling),온도응력에 기인하는 부재의 파괴,콘크리트와 철근의 강도 및 탄성계수의 저하에 따르는 부재의 처짐 등이다.우리나라는 화재에 노출된 구조체 또는 구조부재에 대해 내화성능을 판정하는 방법으로서 '건축에서 구조부분의 내화시험 방법'의 (KS F2257의 표준온도-시간곡선)을 제안하고 있다. (주)KS F2257 규격은 건축물의 벽, 기둥, 대들보, 바닥(천정 포함)및 지붕 등 구조 부분의 내화 시험 방법에 대하여 규정한다.
상기사항은 화재하에서도 구조물이 하중에 대해 견딜 수 있고, 화재 후에도 재사용이 가능할 수 있게 하는 데 목적을 두고 있다.따라서 고온에서 철근콘크리트 구조재료가 나타내는 역학적 특성을 파악하는 것이 필요하다. 1) 콘크리트의 고온에 있어서의 열팽창 아래 그림은 상온에서 고온에 이르기까지의 열팽창 곡선의 개요를 나타냈다.시멘트 페이스트는 80∼90℃에서 팽창현상이 수렴되기 시작하여 110∼140℃에서는 수축현상이 시작된다. 750℃에서는 다시 팽창현상을 보인다.골재의 경우에 수축현상을 보이지 않고 가열과 동시에 팽창현상이 진행된다.골재의 종류에 의해서 가열에 따른 팽창 경향은 달라서 경량골재는 보통골재에 비해서 팽창률이 작다. 콘크리트는 시멘트 페이스트와 골재로 구성되어 있기 때문에 당연한 일이지만 시멘트 페이스트와 골재의 중간적인 팽창곡선을 나타내게 된다.경량 콘크리트는 보통 콘크리트보다 열팽창이 작다.
2) 고온을 받은 콘크리트의 중성화 콘크리트는 약 500℃의 고온 밑에서 다음식에 의해 중성화한다. Ca(OH)₂→ CaO +H₂O 3) 고온 작용시 역학적 성능 가)고온을 받은 콘크리트의 역학적 성능 콘크리트는 골재와 콘크리트의 매트릭스로 구성되어 있는 복합재료이다.고온에서 이러한 복합재료는 각각 또는 전체적으로 콘크리트의 거동을 상호 억제한다. 온도상승은 골재의 팽창과 매트릭스의 수분증발에서 오는 건조수축에 의해 어느 정도 보상된다. 그러나 화재로 인한 팽창이 남게 되는 데, 이는 콘크리트의 내부 균열을 발생시키고 강성을 저하 시킨다. 이러한 형상은 골재의 형태에 따라 상당히 다르고 ,규산질계 골재를 갖는 콘크리트는 고온(575℃이상)에서 갑작스런 체적 팽창을 하여 때때로 골재의 쪼갬과 박락을 야기한다. 경량골재와 석회질계 골재를 사용한 콘크리트는 모두 낮은 열전도성을 가지고 있고, 그 결과 화재에 노출된 이 후에는 규산질계 골재를 사용한 콘크리트보다 온도상승이 작다. 경량골재 콘크리트는 500℃까지 본래강도(20℃에서의 강도)를 유지한다. 그후, 강도 감소가 일어나고 800℃에서는 본래 강도의 40%만을 유지한다. 보통콘크리트(규산질계 골재를 사용한 콘크리트)의 강도 감소는 350℃에서 시작되고, 800℃에서 본래 강도의 20%정도를 유지한다.석회질계 및 탄소질계 골재 콘크리트의 경우, 강도 감소는 경량골재 콘크리트와 비슷하다.
아래 그림은 가열 온도와 보통 콘크리트의 역학적 성능의 관계 개요를 나타냈다. 강도 및 정탄성계수 모두 가열 온도의 상승과 동시에 저하하지만 특히 정탄성계수의 저하가 현저하다. 그림 중에서 가열 직후와 가열후 1년의 성능을 나타냈다.가열 후 재령과 동시에 역학적 성능이 상당한 비율로 자연 회복된다. 또 가열 때의 역학적 성능은 가열 직후 보다도 더욱 뒤떨어진 것이다. 고온에 의한 경량 콘크리트의 역학적 성능의 열화는 보통 콘크리트보다 경미하다.
나) 고온을 받은 강재의 역학적 성능 아래 그림은 가열온도와 강재의 역학적 성능의 관계 개요이다. 철근콘크리트용 강봉은 300℃를 넘으면 인장강도는 급격히 저하한다. 항복점도 가열온도의 상승과 동시에 서서히 저하하여 400℃를 넘으면 명료한 항복점이 없어진다.또 가열 후의 인장강도나 항복점은 냉각 과정에서 상온에서의 성능을 회복하여 500℃이상의 가열에서 약간 저하하는 정도가 된다. PC강재의 경우도 300℃를 넘으면 인장강도는 급격히 저하하여 500℃에서 상온의 50%가 된다. 항복점은 가열 온도의 상승과 동시에 서서히 저하하여 상온에 대하여 350℃에서 75%, 500℃에서 30%로 된다.가열 후의 인장강도나 항복점의 저하는 철근콘크리트용 봉강에 비해서 현저하며, 300℃이상에서 급격히 저하하는 경향이 있다.
4) 화재에 의한 콘크리트 구조물의 열화 콘크리트 구조물의 화재에 의한 열화는 아래와 같다. 가)콘크리트는 약500℃에서 중성화를 시작한다 나)콘크리트는 탈수나 단면내의 열응력에 의해 균열,피복 콘크리트의 부유나 박락을 일으킨다. 다)콘크리트의 가열에 의한 정탄성계수의 감소에 의해 바닥 슬래브나 보의 휨은 증대한다. 라)콘크리트의 열팽창에 의해 2차 응력에서 열화를 일으키는 경우가 있다. 마)급격한 가열, 부재 두께가 얇고, 콘크리트의 함수율이 높고,도입 프리스트레스가 큰 경우 등은 피복 콘크리트의 폭열을 일으키기 쉽다.
2.1.2 검사 방법 단,상기 항목은 화재 구조물의 검사방법에 대한 일예로 대상구조물의 화해정도를 올바로 평가하기 위해서는 현장여건에 따라 적절한 방법을 선택하거나 추가로 선정할 수 있다. 2.1.3 열화의 판정 피해 정도 별로 실시한 콘크리트의 압축강도 및 정탄성계수의 검사결과에 따라서 건전도의 판정 및 보강 보수 대책의 필요,불필요의 판정을 한다 2.1.4 화해의 조사 결과 화해 대상 구조물은 통신맨홀 암거(통신구 +형 분기구 부분)로 화재가 발생하여 대략 1시간 정도암거의 상부 슬래브와 일부 옹벽이 화재에 노출된 것으로 조사되었다.따라서 KS F2257에 의하면 암거 내부의 온도는 대략 900℃ 정도로 추정된다. 이로 인해 콘크리트의 피복 부분이 개구부의 보 중앙부 밑면,내부 벽체 중 일부 또는 전면 박락,외부 벽체는 화재에 노출된 부위가 하부에서 상부로 갈수록 좁아지는 형태로 콘크리트 피복이 부분적으로 박락 된 상태가 조사 되었다. 또한 맨홀부분의 두께 50cm 상부 슬래브는 전반적으로 1시간 정도의 화재 노출로 인한 폭열(spalling)현상으로 철근콘크리트의 피복 약4∼6cm가 완전히 박락된 상태이며 화해로 인해 박락된 부분의 콘크리트의 표면색이 백색과 엷은 황색을 띠고 기타 부분은 그을림의 색조를 나타내고 있다.이는 앞절에서 언급한 바와같이 고온(575℃이상)에서 갑작스런 체적팽창에 기인하여 박락한 것으로 판단된다. 하지만 현장조사시 통신맨홀 암거내에 설치 되어 있던 앵글 및 철재 가설물 등이 일부 흰 상태로 보아 내부 온도가 철의 착화 온도(철 1535℃)를 상회했던 것으로는 판단되지 않는다 따라서 상기 조사 내용으로부터 암거 내부의 온도가 약 500∼1500℃정도였을 것으로 추정되나 화재 발생 시간대가 1시간 정도임을 감안하면 추정온도가 장시간 지속적으로 구조물에 영향을 준 것으로 판단되지 않는다.아울러 콘크리트의 중성화는 박리 바갉된 콘크리트의 표면에서 조사되었으나 콘크리트의 피복이 박락되지 않은 부분은 철근까지 중성화가 진행되지 않은 상태로 화재에 직접 영향은 받지 않은 것으로 조사되었다.다만 콘크리트의 피복 박락에 따른 단면 손실 부분은 보강이 필요하다고 판단된다.
2.1.5 화해 손상 평가 앞절에서 언급한 바와같이 통신맨홀암거 부분의 내부 온도를 정확히 추정하기는 어려운 상황이나 내부 온도는 약 500∼1500℃정도로 추정된다. 콘크리트의 중성화 정도에 있어서 박리 박락 된 콘크리트의 표면에서는 중성화가 조사되었고 기타 콘크리트의 피복 부분(박락되지 않은 부분)은 철근 까지 중성화가 진행되지 않은 상태로 조시되어 노출되지 않은 철근은 화재에 직접적인 영향을 받지 않은 것으로 판단된다. 또한 노출된 강재(철근)가 장시간 고열에 가열된 경우 인장강도나 항복점이 현저히 저하하지만 화재 발생 시간대가 1시간 정도로 내부온도(약 500∼1500℃)가 장시간 지속적으로 구조물에 작용한 것으로 판단되지 않는다. 따라서 구조검토시 화재가 발생한 부분에 대한 강재(철근)는 안전율을 고려하여 본래 강도의 50%정도로 간주하여 적용함으로 추후 본 구조물에 대한 안전을 확보할 수 있을 것으로 사료된다. 2.2 콘크리트의 강도 (1) 개요 기존구조물의 콘크리트에 대한 압축강도의 측정에는 일반적으로 현장의 콘크리트 타설과 병행하여 제작된 표준공시체를 필요한 재령에 따라 시험한 결과를 이용하고 있으나,이 측정치는 기존 콘크리트의 강도와 다소 차이가 나는 것이 보통이다.그 이유는 콘크리트의 응결,형상,양생방법 등의 여러 가지 조건이 상이하기 때문이다.또한 기존 구조물이 재해를 당한 경우 미리 준비한 강도관리용 공시체가 없기 때문에 구조체의 콘크리트 강도를 직접측정 할수 없다.결국 구조물로부터 콘크리트 코아를 채취하여 강도 시험을 행하여 그 값을 취하지만 코아채취의 위치나 개수의 한정,구조물의 부분적 손상에 따른 제반 문제점 및 경비 등의 이유로 특별한 경우를 제외하고는 적용되지 않는다. 따라서 콘크리트의 강도를 추정하는 보조적인 수단으로 비파괴시험이 활용된다.본 진단에서는 슈미트 햄머를 이용하여 콘크리트의 반발경도에 의한 콘크리트의 압축강도를 조사하였다. 반발경도에 의한 압축강도 추정치를 전체 구조물이나 특정 부재의 강도 판정을 위한 최종 수단으로 이용하는 데는 무리가 있으나 시험의 속도,용이성,경제성 등의 이유로 실존 구조물에 대한 콘크리트의 품질 및 강도를 추정하거나 평가하는 한 방편으로 널리 이용되고 있다. (2) 측정방법 -측정 장비 : 콘크리트 테스트 햄머 ( OT-80R ) 측정면은 균열이 없는 부분을 선정하여 요철이 없도록 그라인더로 다듬은 후 좌우상하 3cm간격으로 총 20개의 타격점을 선정하였다.타격 방법은 항시 측정면에서 직각으로 하고 서서히 힘을 가하여 타격 (3) 콘크리트 압축강도 추정 슈미트 햄머에 의한 콘크리트의 압축강도는 다음 2가지 방법에 의하여 각각 추정하였다. 가)일본 재료학회 강도 추정식 : F = α(13Ro - 184) kg/㎠ 나)일본 건축학회 강도 추정식 : F = α(7.3Ro + 100) kg/㎠ 슈미트 햄머에서 읽은 측정경도 R(측정치의 중앙으로부터 6이상 차이가 나는 값은 버리고 이에 대처할 것을 보충한 20개 타격지점의 평균치)에 타격방향에 따른 보정치 ΔR을 더한 값을 반발경도 Ro로 하였다. 보정치 ΔR값은 일본 재료학회에서 규정한 보정치를 사용하여 구하였다. 타격 방향 보정치
또한 년수를 경과하고 건조한 콘크리트는 일반적으로 과대한 반발경도를 나타내는 경향이 있기 때문에 이러한 콘크리트에 대하여는 그 재령에 따라 보정계수를 곱하여 강도를 보정한다. 재령에 의한 보정계수
(4) 콘크리트 압축강도 측정결과 본 진단 대상 구조체에 대한 콘크리트 압축강도 측정 부위선정은 가)화재 발생구간 중 통신맨홀 암거부분(신설)의 구조체와 나)인접(기존)통신맨홀 부분의 구조체에 대하여는 화재발생구간으로부터 약 20m까지 등간격(약 3m)으로 실시하였다. 콘크리트 압축강도 추정결과 화재발생구간인 통신맨홀 암거부분은 최저 265∼최고 300kg/㎠의 값으로 나타났고,인접부분의 구조체에서는 최저 244∼최고 277kg/㎠의 값으로 나타났다. 이러한 압축강도의 추정 방법은 콘크리트 표면부위의 품질과 타격조건,함수율 등에 따라 영향을 받으므로 시험 결과에 나타난 추정강도가 콘크리트의 실제강도를 나타내는 것으로 간주 할 수는 없으나,대상구조물의 설계기준강도 300kg/㎠을 다소 하회하는 것으로 나타나 화해에 의한 성능의 저하가 있었던 것으로 사료된다.하지만,인접 구조체의 콘크리트의 압축강도는 화해로부터 원거리에 있는 강도보다 화해에 근접한 부위의 강도가 저감한 것으로 조사되지 않았으므로 화해에 의한 성능 저하는 없는 것으로 사료된다. 상기 측정 결과를 고려하여 보강 구조 검토 및 설계시의 콘크리트 압축강도 240kg/㎠을 적용하는 것으로 한다.
제 3 장 보수 보강 방안 3.1 보수 보강 검토 대상구조물의 화재로 인한 상태 조사 결과 통신분기구의 개구부의 보의 중앙부 밑면(깊은 보의 하면)과 벽면 상부로 갈수록 화재노출면이 좁아지는 형태로 황백색의 손상을 받은 것으로 조사되었으며,구조적으로 이 부분은 깊은보(deep beam)의 거동을 하는 부분이므로 보의 하부면에 대한 인장보강이 요구된다.기타 부분은 그을림의 색조를 나타내고 있으므로 시멘트페이스트에 의한 표면처리 보수하며, 보의 중앙부분의 박리 박락 부분은 재료적으로 원상복구하는 조치를 하며,보의 하부부분은 설계인장 철근의 1/2을 보강하는 것으로 한다. 다만,통신맨홀 상부 슬래브는 전반적으로 1시간 정도의 화재 노출로 인한 폭열(spalling)현상으로 콘크리트의 피복이 완전히 박리박락된 상태로서,철근의 강도 성능이 저하되었을 것으로 추정되므로 1/2이 상실된 것으로 간주하며,콘크리트 압축강도는 240kg/㎠을 적용하여 구조검토를 통하여 보강설계를 하는 것으로 한다. 3.2 보수 보강 방안 가. 구조 검토 보강설계 구조검토 결과는 부록에 기술한바와 같으며,기존 부분(통신구)은 화재로 인한 그을림이 천장과 벽체에서 조사되었을 뿐 콘크리트의 성능 저하는 조사되지 않았으므로 그을음 부분은 시멘트 페이스트 등에 의한 표면처리 방법으로 보수조치하는 것으로 하였다. 나.보강 방안 (1) 통신 분기구의 개구부 A. 벽체 원상 복구 -박리 박락 부분 : 함침 등에 의한 무수축 재료 등에 의한 단면 복구 -그을림 부분 : 시멘트 페이스트 등에 의한 처리 B. 보의 중앙부 밑면 : 강판 부착
(2) 통신맨홀 상부슬래브 통신맨홀 상부의 화해 손상 슬래브의 구조내력 보강에 대하여 아래와 같은 방안을 제시한다. A. 박리 박락부분에 대한 단면 복구 조치후에 강판부착에 의한 보강방안
B.박리 박락부분에 대한 표면처리후 철근 콘크리트 단면 증설방안 -증설되는 단면 두께 : 25cm -콘크리트 : fck = 240kg/㎠ -철근 : fy = 4000kg/㎠ -앵카볼트 : HILTI HVU16 -125 D16@200 ( 철근 정착길이 계산 ) -앵카삽입깊이 : 기존 콘크리트와 신설되는 부분에 각각20cm이상 매입
제 4 장 결 론 대상 구조물에 대한 상태조사 및 평가결과 다음과 같은 사항을 제시한다 1)화재 노출로 인하여 잔존 콘크리트의 강도는 크게 저하한 것으로 평가되지 않으나 콘크리트의 폭렬현상이 발생하여 화해에 의하여 철근 콘크리트의 피복이 박리박락된 상태로서 단면이 손실되고 철근의 구조내력의 저하가 발생한 것으로 판단된다. 2)대상구조물은 3.2보수 보강 방안에서 제안한 바와같이 조치할 경우에 구조내력을 확보할 것으로 판단된다. 다만 통신맨홀 상부의 화해손상 슬래브의 구조내력 보강에 대하여는 다음과 같이 제시된 방안을 시공성, 경제성 등을 고려하여 선택적으로 적용할 것을 건의한다. 가)박리박락부분에 대한 단면복구 조치후에 강판부착에 의한 보강방안 나)박리박락부분에 대한 단면복구 조치후에 철근콘크리트 단면증설방안 3)상태조사 결과에 따라 설정한 보수 보강방안은 보강공사를 실시하기 위한 실지조사시에는 조건이 다소 달라질 수도 있으며 진단결과가 뜻하는 의도를 이해하여 적절한 보수보강 등이 이루어지기 위하여는 이러한 조치 이전에 진단자와 협의가 필요하다. 부록 1. 구조검토 1. 구조개요 (1) 검토조건 가)콘크리트 : fck= 240kg/㎠ 나)철 근 : fy = 2000kg/㎠ (2)적용기준 -극한강도설계법에 의한 철근콘크리트 구조계산 규준(대한건축학회) -콘크리트 구조설계 기준(건설교통부) (3)단위중량 -흙의 단위중량 : γsoi = 2.0 t/㎥ -콘크리트의 단위중량 : γrc = 2.4 t/㎥ -아스콘의 단위중량 : γasp = 2.3 t/㎥ (4)참고문헌 - ACI 318-95 2. 하중산정 (1)통신맨홀 상부슬래브(현상태) - 아스콘 포장(t=150) 345 kg/㎡ -기층(t=200) 460 kg/㎡ -보조기층(t=450) 810 kg/㎡ -soil(t=1870) 3,740 kg/㎡ -콘크리트 슬래브(t=500) 1,200 kg/㎡ * D.L 6,555 kg/㎡ * L.L 3,900 kg/㎡ 1.5 D + 1.8 L 16,853 kg/㎡ (2)도로 부분(RC 단면 증설고려시) - 아스콘 포장(t=150) 345 kg/㎡ -기층(t=200) 460 kg/㎡ -보조기층(t=450) 810 kg/㎡ -soil(t=1870) 3,740 kg/㎡ -단면 증설(t=250) 600kg/㎡ -콘크리트 슬래브(t=500) 1,200 kg/㎡ * D.L 7,155 kg/㎡ * L.L 3,900 kg/㎡ 1.5 D + 1.8 L 17,753 kg/㎡ 3. 통신맨홀 상부 슬래브 보강 (1)박리 박락 부분에 대한 단면복구후 강판부착에 의한 보강 가) 현상태에서 모멘트 검토
나) 설계 도면과 구조 검토 결과 비교
다)보강이 필요한 소요모멘트 산정 -Mx = (27.74+20.69)-(25.34+18.96) = 4.13tm -My = (15.04+11.39)-(7.1+7.1) = 12.23tm -As = 12.23/(1.4×0.48) = 18.2 ㎠/m 라) 보강할 강판 산정 - t = 6.0 mm/m : 철판 사용시 - B = 18.2/0.6 = 30.3cm ; B=60cm사용 마) 보강용 강판 결정 두께 t=6.0mm 폭 B=60cm (2)박리 박락 부분에 대한 단면복구후 철근콘크리트 단면 증설보강 가)단면 증설시 소요모멘트 산정(증설단면 t=25cm)
나)설계도면과 단면증설 보강시 구조검토 결과
다)증설 단면 부분 철근량 산정
-Mx = (29.22+21.79)-(25.34+18.96) = 6.71tm -My = (15.84+12.0)-(7.1+7.1) = 13.64tm < D16@100 (Mu=14.3tm) O.K (3)통신 분기구 보 중앙부 밑면 철근 보강 보 중앙하부 부분은 내력의 원상복구 차원에서 설계인장철근의 1/3에 준하는 철근으로 보강한다. 부록2. 강판 보강공법 1. 적용범위 강판보강공법에는 강판 주입공법과 강판 압착공법이 있다.강판압착공법은 보강할 부위의 콘크리트면이 평평하여 요철이 없고 콘크리트면에 케미칼앵카를 고정할 수 있는 부위에 적용하고,기타 부위에는 강판주입공법을 적용할 수 있다. 2. 자재 가. 강판 : 일반구조용압연강재(KS규격품) 나. 앙카 : HILTI HAS M12(본당 내력 2.3TON이상)-강판압착공법 다. 에폭시수지 : 발주자 지정 제품 라. 용접재료 : KS규격품 중에서 모재의 종류,치수,용접조건에 적합한 제품 마. 도장재료 : KS규격품 3. 공법별 시공시 주의사항 3.1 강판주입공법 가.일반 사항 이 공법은 강판을 주 보강재로 하고 에폭시수지 등 접착제를 주입하여 강판을 콘크리트면에 부착시킴으로써 강판과 콘크리트가 일체로 작용하여 콘크리트 구조물의 내력저하를 회복시키는 공법이다. 나. 시공 방법 (1) 전처리 A. 철근의 위치 조사 강판을 가설할 앵커의 위치는 천공부가 철근에 닿지 않도록 철근의 위치를 철근탐지기로 조사하여야한다.강판주입공법은 압착공법과 달리 앵커의 인발력을 직접 기대하지 않으나 시공시 강판의 자중을 받아야 할 필요가 있다. B. 콘크리트면의 처리 콘크리트의 접착면에 부착된 분진,유지분 등은 에폭시수지에 의한 콘크리트와 강판의 접착효과를 현저히 저해시킴으로 깨끗이 청소해야 한다.또한 중성화 등의 불량 콘크리트 부위는 햄머드릴 등으로 양호한 콘크리트가 나타날 때까지 파취 제거하고 에폭시 퍼티 등으로 보수한 후 다음공정에 들어가야 한다. C. 강판의 표면처리 강판의 접착면은 숏블라스트 처리한 후 즉시 프라이머를 도포하여 방청처리를 하여야한다.프라이머 처리 강판이 무처리 강판보다 에폭시수지 부착력이 높다. D. 강판가공 강판면에 앵커용 천공 및 용접부분 개선작업은 원칙적으로 가공공장에서 처리하는 것으로 하며 현장에서 천공위치 등의 수정이 없도록 하여야한다. 강판의 천공경은 현장가설시 작업성을고려하여 앵커직경보다 5∼10mm정도 크게 뚫는 것이 좋다.한편 현장에서 강판가설시에는 워셔를 사용한 앵카로 강판을 확실히 고정시켜야 한다. (2) 시공 A.접착면의 공극 콘크리트면과 강판면의 공극은 5∼10mm정도로 설정하고 스페이서를 삽입하여 박층의 간격을 일정하게 유지시켜야 한다. B.주입파이프 간격 강판의 주입공 간격이 100cm이상일 경우에는 주입압에 의하여 강판이 튀거나 들뜰 우려가 있으므로 주의하여야한다.따라서 주입파이프 간격은 원칙적으로 50∼100cm간격으로 설정한다. C.공기 배출구 공기배출구는 주입 파이프와 병용하고 가앞遁 양 단면에 추가 설치한다. D. Sealing Seal은 주입압력에 대한 충분한 강도가 유지되어야 하며 Seal이 파손될 경우에는 시공 및 시공후의 성질까지 영향을 미칠수 있으므로 Seal은 강판주위 및 앵커고정부에서 주입압력에 의해 주입 수지가 세어나오지 않도록 시공되어야 한다 E. 주입작업 주입시의 적정압력은 에폭시수지의 점도와 앵커의 강도,간격 등에 따라 관계되므로 사용할 앵커는 사전 승인을 득하여 시공하여야한다. 에폭시 수지 주입시에는 강판 접착면 구석구석까지 면밀하게 주입되도록 주입압력,공기배출 등을 확인하면서 신중히 시공하여야 한다. F.작업의 중단 주입작업은 강판주입의 1구간을 완전히 주입완료할 때까지 도중에 중단하? 안된다. G.주입확인 주입작업 중에는 햄머 등으로 강판면을 가볍게 타진하여 주입상황을 확인하며 주입이 불완전한 경우에는 즉시 재주입을 시행하여야한다. (3)양생 및 마감 양생은 원칙적으로 자연양생을 하는 것으로 한다. 주입파이프 및 공기배출파이프는 절단시키고 그라인더 등으로 깨끗이 마감하며 방청용 페인트로 도장마감한다.
3.2 강판압착공법 가.일반사항 이 공법은 콘크리트면 및 강판접착면에 에폭시수지를 각각 1∼2mm정도 균일하게 도포하고 미리 콘크리트면에 고정시킨 앵커볼트 등에 의해 콘크리트면에 압착하는 공법으로서 철근콘크리트 구조물의 내력저하 회복을 목적으로 한다. 나. 시공방법 (1) 전처리 A.철근 위치 조사 강판을 지지하는 앵커의 위치는 천공부가 철근에 닿지 않도록 철근의 위치를 사전에 철근탐지기로 조사하여야 한다. B.앵커의 설치 앵커는 철근이 닿지 않도록 설치하여야 하며 강판의 천공은 원칙적으로 가공공장에서 처리하여 현장에서 천공위치의 수정 등이 없도록 하여야한다. C.콘크리트면의 처리 콘크리트면에 부착된 분진,유지분은 청소 제거하여야 하고 콘크리트 결손 부위는 파취 제거 시켜야 한다. D.강판표면 처리 콘크리트면과 맞닿는 강판의 접착면은 숏블라스트 등으로 처리한 후 접착표면에 방청처리를 반드시 시행하여야 한다. (2)시공 A.압착력의 조사 강판을 콘크리트면에 압착시킬 경우 압착력은 에폭시수지 도포전에 토크렌치로 앵커당 1 ton을 지탱하는 토크치를 구해내고 소정의 압착력을 전체 앵커에 균등하게 분산시키도록 조치하여야 한다. B.도포 에폭시수지의 도포는 강판면 및 콘크리트면 각각에 1∼2mm 두께로 고무주걱 등을 사용하여 균일하게 도포하여야 하며 에폭시수지는 도포전에 소정의 두께가 되도록 계량한 후 균등히 도포되도록 한다.강판면의 폭이 넓을 경우는 중앙부분을 두껍게 도포하는 것이 공기가 잔류될 가능성이 적다. C. 압착 압착은 앵커볼트의 체결에 의하여 시행되는데 각재,앵글 등으로 강판을 외면으로부터 가능한 강판 1㎡당 5 ton 정도를 표준으로 균등하게 압력을 가하여 접착시켜야 한다. 이때 5ton/㎡의 압착력은 잉여수지가 공극을 완전히 채우고 유출되어 최종 접착층의 두께가 0.3mm정도가 되는 경우를 고려한 것이다.따라서 점도가 높은 접착제를 사용하는 경우에는 이 압착력에 관해서 재검토할 필요가 있으며 이때의 앵커강도도 확인하여야 한다. D.양생 및 마감 강판 주입공법에 준하여 도장 등의 마감을 처리 한다.
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