ML-9(1984~1988)는 ML-7 또는 ML-10 프리앰프와 함께 사용할 수 있도록 고안된 100W/채널 스테레오 파워 앰프였습니다. ML-9는 ML-3의 절반 크기로 판매되었지만 실제로는 전원 공급 장치 배열이 달랐습니다.
새로운 프리앰프인 ML-10(1981~1984)과 후속 업그레이드인 ML-10A(1984~1988)는 최초로 온보드 전원 공급 장치를 갖추고 포노 1개, 라인 2개, 테이프 루프 1개에 대한 입력을 갖추고 있었습니다.
사양:
ML-10A 프리앰프
RIAA 이퀄라이제이션 정확도: ± 0 30dB.
게인: 포노, 42, 53 또는 63dB, 스위치 선택 가능; 라인, 22dB.
왜곡: 포노, 6V 출력에서 0.014% THD 및 0.005% IM, 20Hz ~ 20kHz, 63dB 게인; 라인, 6V 출력, 20Hz ~ 20kHz에서 0.004% THD 및 0.004% IM.
S/N 비율: 포노, - 72dB, 20Hz ~ 80kHz, re: 1kHz에서 1mV 입력, 63dB 게인; 라인, 95dB, 비가중, re: 2V.
볼륨 제어 추적: 일반적인 사용 범위에서 ± 0.50dB.
라인 입력 임피던스: 15킬로옴.
권장 부하: 메인 출력, 5킬로옴 이상; 출력을 10킬로옴 이상으로 기록합니다.
치수: 2 1/4인치 H x 19인치 W x 10 1/8인치 D(5.7cm x 48.3cm x 25.7cm).
무게: 8파운드 (3.6kg).
가격: $2960.
ML-9 파워앰프
전원 출력: 채널당 100와트, 8옴 부하, 20Hz ~ 20kHz; 채널당 200와트, 4옴 부하.
왜곡: 100와트 출력, 8옴의 경우 0.2% THD; 200와트 출력, 4옴의 경우 0.4% THD.
감쇠 계수: 전환 가능, 50Hz에서 300, 200 또는 100, 다시: 8Ω에서 1W.
입력 임피던스: 50킬로옴.
치수: 8 3/4인치 H x 19인치 W x 13 3/8인치 D(22.2cm x 48.3cm x 34cm).
무게: 56파운드 (25.5kg).
가격: 3,050달러.
회사 주소: c/o Madrigal, PO Box 781, Middletown, Conn. 06457.
============
편집자 주:
여기서 검토한 특정 장치는 올해 초 법적 문제가 발생하기 전에 "오래된" 회사에서 생산한 것입니다. 그러나 리뷰어는 새로운 샘플을 부지런히 점검했는데, 그는 해변 테스트에서 이 샘플이 "지난 가을에 테스트한 장치와 실질적으로 유사"한 것으로 나타났다고 말했습니다. Bascom은 "나도 그 소리를 들어본 결과 원래 장치처럼 들린다는 것을 알았습니다. 그런 효과를 위해 추신에 몇 단어를 추가하여 원본 리뷰를 실행할 수 있다고 생각합니다."라고 덧붙였습니다. 우리 회사 담당자는 그들이 관계하는 한 유일한 변화는 회사 소유권뿐이며 단위 내부나 외부는 변경하지 않았다고 말했습니다.
-EP
============
ML-10A 프리앰프와 ML-9 앰프는 MLAS(Mark Levinson Audio Systems) 구성 요소 계층 구조의 중간쯤에 있습니다. 두 가지 모두 일반적인 MLAS 설계이지만, ML-10A는 전원 공급 장치가 섀시에 성공적으로 통합되어 프리앰프용 별도 전원 공급 장치라는 회사의 전통을 깨뜨린 점을 제외하면 말입니다. 모든 MLAS 프리앰프와 마찬가지로 ML-10A는 신호 경로에 최소한의 앰프 블록이나 스위치를 갖춘 단순한 디자인입니다.
앰프와 프리앰프 모두 랙 폭이지만 실제로는 랙 장착용으로 설계되지 않았습니다. 프리앰프의 장착 구멍은 표준 랙과 일치하도록 간격이 떨어져 있지 않습니다. 앰프에는 장착 구멍이 전혀 없습니다. 제조업체에서는 프리앰프와 함께 고정하는 것보다 스피커 근처에 배치하는 것을 권장하기 때문입니다. ML-10A는 전면 패널 높이가 2 1/4인치이고 깊이가 10 1/8인치로 프리앰프에 매우 편리한 크기입니다.
프리앰프의 전면 패널 컨트롤은 MLAS 디자인 철학에 따라 드물게 구성되었습니다. 왼쪽에서 오른쪽으로 3위치 회전식 선택 스위치가 포함되어 있습니다. 테이프 모니터 및 "Record/Defeat"용 토글 스위치(연결되어 있지만 전원이 공급되지 않는 테이프 데크가 선택한 소스를 비선형적으로 로드하는 가능성을 방지합니다. 좋은 아이디어입니다.) 균형 제어를 제공하는 2개의 회전식 계단형 출력 게인 스위치; "모노/스테레오" 및 "높음/낮음" 출력 게인을 위한 토글 스위치와 단계별 볼륨 제어가 가능합니다.
후면 패널에는 신호, 접지 및 AC 연결이 있습니다. 신호 커넥터는 모든 장비에서 MLAS가 사용하는 Camac 유형으로, 신호 접촉 전에 차폐 접촉을 하도록 설계되어 연결 변경 시 과도 현상과 험을 방지합니다. AC 연결은 100, 120, 220 및 240V AC 라인에 대한 전압 선택과 라인 퓨즈, 밸런스 LC 라인 필터링 및 AC 라인 코드용 암 소켓을 제공하는 Corcom이라는 장치를 통해 이루어집니다.
내부적으로는 양면 PC 기판이 공간을 완전히 차지하고 있습니다. 이 보드 하단에는 추가적인 기계적 지지를 제공하기 위해 섀시의 전체 너비를 따라 움직이는 1/4인치 정사각형 막대 2개가 있습니다. 또한 주목할 만한 점은 무거운 버스 전선과 구리 막대를 사용하여 중요 접지, '신호 및 전원 공급 장치 트레이스'를 강화한 것입니다.
PC 보드의 가장 오른쪽 3~4인치를 덮고 있는 플레이트를 제거하면 Corcom이 드러납니다. 차폐형 토로이달 전력 변압기, 정류기 및 필터 커패시터. 이 플레이트는 실제 AC 라인 연결에 손가락이 들어가지 않게 하고 추가적인 차폐 기능을 제공합니다.
이 전원 공급 장치 영역 왼쪽에는 포노 프리앰프(PC 보드의 왼쪽 절반 전체를 차지함), 라인 출력 증폭기 및 전원 공급 장치 조정기가 있습니다.
볼륨 조절 장치는 인상적인 페니 앤 자일스(Penny and Giles) 장치입니다. 로터리 스위치는 RCL 고전도 금도금 장치입니다. PC 기판에서 볼륨 제어 및 토글 스위치까지의 연결은 유연한 인쇄 회로를 통해 이루어집니다.
구성 요소 품질과 구조는 이 장치에서 최고 수준입니다.
ML-9 앰프는 8옴 부하에 채널당 100와트 정격이며, 무게는 56파운드로 내가 본 것 중 가장 강력한 채널당 100와트 파워 앰프 중 하나입니다. (전력 등급에 대해서는 나중에 자세히 설명합니다.) 이것은 견고하고 매력적이며 잘 만들어진 오디오 장비입니다.
전면 패널에는 한 쌍의 핸들과 빨간색 LED 표시기가 내장된 단일 로커형 전원 스위치가 있습니다.
실제로 전원 스위치는 AC 라인의 양쪽을 전환하는 회로 차단기입니다. AC 라인 전류, 방열판 온도 또는 증폭기 출력의 DC 오프셋이 과도해지면 차단기가 작동합니다.
후면 패널에는 AC 전원 코드용 섀시 장착형 3선 수 소켓이 있습니다. AC 라인의 각 측면에 대한 퓨즈; Camac 신호 입력 커넥터 2개; 출력용 5방향 바인딩 포스트 2쌍(이중 바나나 플러그 사용을 방지하기 위해 3/4인치 이상 간격 유지) 2개의 3위치 댐핑 팩터 스위치와 앰프 운반을 용이하게 하는 두 번째 핸들 쌍.
U자형 섀시는 후면 패널, 하단 및 전면 하위 패널을 구성합니다. 방열판 어셈블리는 U의 열린 측면에 볼트로 고정되고 상단 덮개와 전면 패널이 그림을 완성합니다. 증폭기 인클로저 내부에는 전면 패널 뒤의 제어 보드, 후면 패널 내부의 출력 보드 및 2개의 소형 댐핑 네트워크 보드를 포함하여 여러 개의 PC 보드가 있습니다. 증폭기 회로 자체는 방열판 뒷면에 장착됩니다. 대형 1.2kVA 토로이달 전력 변압기와 2개의 36,000uF/100V 필터 커패시터가 내부 부피의 대부분을 차지합니다.
프리앰프 회로
포노 프리앰프 회로는 공통 캔에 있는 일치하는 쌍의 양극성 NPN 입력 장치로 구성된 캐스코드 입력단으로 시작됩니다. 이 장치의 컬렉터는 한 쌍의 N채널 접합 FET의 소스에 연결됩니다. 3개 장치 전류 소스는 입력 차동 쌍의 이미터에 전력을 공급합니다. 첫 번째 단계의 차동 출력은 첫 번째 단계에서 높은 전압 이득을 허용하고 출력 단계에 낮은 출력 임피던스 드라이브를 제공하는 것이 목적인 한 쌍의 NPN 이미터 팔로워에 직접 연결됩니다. 출력단은 접지에 대해 차동 신호를 푸시풀 출력 신호로 변환하는 NPN 전류가 로드된 PNP 장치로 구성된 캐스코드 차동 증폭기입니다.
RC 피드백 네트워크는 RIAA 균등화를 달성합니다. PC 기판에 있는 2개의 로커 스위치는 이 단계의 션트 피드백 저항의 유효 값을 변경하여 세 가지 이득 수준(1kHz에서 42, 53, 63dB)을 생성합니다.
포노 입력 터미네이션은 220pF로 분류된 50킬로옴의 일반 입력 임피던스, 추가 220pF 분류기, 15킬로옴 분류기, 825옴 분류기, 200Ω 및 1,000pF의 병렬 조합 션트, 30Ω의 병렬 조합 및 사용자 설치 병렬 조합을 위한 두 쌍의 플러그인 터미널의 0.01 활성화 및 위의 병렬 조합. 유연한 입력 터미네이션이 가능합니다! RF 감쇠를 위해 각 포노 입력 커넥터의 신호는 리드에 2개의 페라이트 비드가 있는 1Ω 저항기를 통과합니다.
이 회로에는 3개의 저주파 롤오프가 있습니다. 첫 번째는 0.68uF 필름 장치로 바이패스된 2,200uF 전해로 구성된 입력 커플링 커패시턴스입니다. 커플링 캡의 포노 입력 측에 있는 66.5킬로옴 저항과 입력 트랜지스터 측에 있는 200킬로옴 저항은 입력 임피던스의 기본 값에 대해 49.9킬로옴의 병렬 조합을 형성합니다. 이 입력 시상수는 터무니없이 길어 보일 수 있지만(440S) 큰 정전용량을 사용하는 이유는 가능한 최소한의 저주파 노이즈를 얻기 위해 소스 임피던스를 저주파의 첫 번째 단계로 낮추기 위한 것입니다. 두 번째 저주파 롤오프는 션트 피드백 저항기와 직렬로 연결된 0.68uF 필름으로 우회되는 또 다른 2,200pl 커패시터에 의해 형성됩니다. 1kHz에서 63dB의 가장 높은 폐쇄 루프 이득에서 낮은 값의 션트 피드백 저항(약 10Ω 정도)으로 20Hz 미만의 우수한 응답을 얻으려면 이 높은 정전 용량 값이 더 필요합니다. 마지막 롤오프는 15킬로옴의 공칭 라인 입력 임피던스에 대해 2uF 출력 커플링 커패시터로 형성됩니다.
라인 증폭기 회로는 포노 프리앰프와 유사하지만 단일 케이스, 듀얼 캐스코드 J-FET가 차동 증폭기 입력단으로 사용되며 여기서는 2단자 정전류 소스에서 공급됩니다. 출력은 볼륨 컨트롤의 입력과 마찬가지로 라인 출력에 직접 연결됩니다. 첫 번째 단계의 드레인 회로에 있는 DC 밸런스 제어를 통해 출력 DC 오프셋을 0으로 설정할 수 있습니다. 피드백 네트워크의 션트 암에 있는 2.2uF 폴리프로필렌 커패시터는 출력 증폭기 회로의 DC 이득을 1로 만듭니다.
전면 패널에 있는 2개의 회전식 "밸런스" 컨트롤은 각각 션트 피드백 저항기의 값을 변경하여 한 채널의 출력 증폭기 게인을 1dB 단위로 ±5dB씩 조정합니다. 전면 패널의 "High/Low" 스위치는 두 채널을 동시에 조정하여 저항을 볼륨 컨트롤과 직렬로 연결하고 다른 저항을 션트에 배치하여 라인 입력 임피던스를 변경하지 않고 9dB의 감쇠를 제공합니다.
ML-10A의 전원 공급 회로는 1,000uF 커패시터에 약 ±20V DC를 생성하는 전파 브리지 정류기에 전원을 공급하는 토로이달 전력 변압기로 시작됩니다.
2.2ohm 직렬 저항기와 2개의 추가 1,000-1LF 커패시터를 통해 추가 필터링이 제공됩니다. 조정되지 않은 이 DC는 오류 연산 증폭기용 전원 공급 장치로 ±12V, 기준 제너 다이오드용 소스로 +12V, 바이어스 분배기용 ±12V를 제공하는 집적 회로 이중 추적 조정기에 공급됩니다. 실제 플러스 및 마이너스 전압 조정기.
레귤레이터 회로는 내 경험상 독특하다. 대부분의 트랜지스터 전력 증폭기 출력단처럼 보완적인 푸시풀 출력 증폭기를 사용한다는 점이다. 대부분의 전압 조정기는 단일 극성(NPN 또는 PNP) 장치를 통과 요소로 사용하거나 병렬 연결된 여러 장치를 사용합니다. 네거티브 피드백 연결 덕분에 패스 요소는 입력 전압과 부하가 변함에 따라 출력을 일정하게 유지하려고 합니다.
부하가 증가하면 괜찮습니다. 패스 장치가 더 강하게 켜지고 전압을 계속 높게 유지합니다. 그러나 부하에 약간의 인덕턴스가 있고 부하가 감소할 때 어떤 일이 발생하는지 상상해 보십시오. 출력 전압은 조정된 값 이상으로 증가하는 경향이 있습니다. 여기서 단일 패스 요소가 할 수 있는 일은 차단하는 것뿐이며, 이에 따라 부하 전압 오버슈트, 순간적인 제어 손실 및 전원 공급 장치 출력 임피던스의 상승이 발생합니다.
동일한 상황에서 ML-10A에 사용된 푸시풀 패스 요소를 사용하면 션트 패스 장치가 켜져 출력 전압이 오버슈팅되는 것을 방지하고 출력 임피던스를 활성 상태로 낮게 유지합니다.
회로 자체는 조정되지 않은 입력 DC 전압과 접지 사이에 연결된 두 개의 드라이버와 두 개의 출력 트랜지스터가 있는 보완 복합 회로로 구성됩니다. 조정된 ± 13V DC 전압은 출력 트랜지스터 컬렉터에서 가져옵니다. 오류 연산 증폭기는 드라이버 트랜지스터를 공통 베이스 증폭기로 구동합니다. 이것은 영리하고 혁신적인 회로입니다. 필름 커패시터는 전원 공급 장치 전체에서 전해액을 우회하는 데 자유롭게 사용됩니다. 추가적인 열 방출을 위해 상단 덮개를 전원 공급 장치의 출력 및 바이어스 트랜지스터가 장착된 방열판에 볼트로 고정합니다.
증폭기 회로
ML-9의 첫 번째 단계는 ML-10A와 마찬가지로 2개의 트랜지스터 전류 소스에서 공급되는 캐스코드 차동 증폭기로 구성됩니다. 신호 입력 트랜지스터는 일반적인 경우에 일치하는 NPN 장치 쌍입니다. 이러한 바이폴라 트랜지스터의 출력은 게이트가 해당 NPN 트랜지스터 이미터에 연결된 한 쌍의 N 채널 접합 FET의 소스에 직접 결합됩니다. 이 복합단의 디제너레이션은 500옴 이미터 변성 저항기와 3킬로옴 FET 드레인 부하로 인해 높습니다. 입력 증폭기의 플러스 입력에 결합된 신호 입력은 100킬로옴 저항이 있는 15μF 필름 커패시터를 통해 신호 입력과 커패시터의 트랜지스터 측 접지에 연결되며, 낮은 레벨에서 기본 50킬로옴 입력 저항을 형성합니다. 중간 주파수. 약 80kHz의 차단 주파수를 갖는 단극 저역 통과 필터는 입력 커플링 커패시터와 입력단의 플러스 입력을 연결합니다.
첫 번째 단계의 출력은 전류 미러 부하가 있는 캐스코드 차동 증폭기인 두 번째 단계에 직접 연결됩니다. 이 회로의 캐스코드 증폭기 부분은 PNP 바이폴라 트랜지스터를 사용하고 전류 미러는 NPN 바이폴라를 사용합니다. 이 단계의 최종 결과는 신호를 더욱 증폭시키고 차동 출력 신호를 접지에 대한 단일 종단 출력으로 변환하는 것입니다. 바이어스 확산 네트워크는 출력 PNP와 NPN 트랜지스터 사이에 연결되어 출력단에 바이어스를 제공합니다(3중 상보형 이미터-팔로워 배열). 여기에는 4개의 NPN 및 4개의 PNP TO-3 고전력 출력 장치가 사용됩니다. 이 증폭기의 공급 전압은 ±80V dc이므로 8Ω 부하에서 채널당 250~300와트의 증폭기가 됩니다. 또한 이 회로는 2Ω 부하에 ±29A를 출력할 수 있다고 주장됩니다. 이를 염두에 두고 채널당 100와트 정격은 매우 보수적입니다. 왜냐하면 이 장치는 가능한 모든 스피커 부하에 최소한 그만큼의 전력을 공급하기 때문입니다.
에너지 제한기 회로는 출력 신호의 양의 반주기와 음의 반주기에서 별도로 작동하며 음향 영향 없이 출력단 보호 기능을 제공한다고 합니다. 출력단의 기본 볼트-앰프 기능을 고려하면 리미터 회로는 1 또는 2옴 미만의 임피던스와 같은 극한 조건에서만 작동할 수 있을 만큼 충분히 높게 설정되어 있을 것입니다.
루프 피드백의 분포는 이 증폭기에서 일반적이지 않습니다. 일반적인 단일 션트 피드백 저항기는 실제로 직렬로 연결된 2개의 저항기로, 직렬 조합의 한쪽 끝은 접지되고 다른 쪽 끝은 10μF 필름 커패시터를 통해 입력 증폭기의 반전 입력으로 연결됩니다. 위상학적으로 이는 정상적이고 일반적인 현상입니다. 차이점은 대부분의 루프 피드백이 두 번째 스테이지의 출력에서 직렬로 연결된 두 개의 션트 피드백 저항기의 접합부까지 전달된다는 점입니다. 메인 출력의 두 번째 루프는 저항기를 통해 반전 입력으로 직접 돌아와 100% DC 피드백과 약간의 AC 피드백을 제공합니다.
더욱 새로운 것은 가변 댐핑 기능입니다. 세 가지 위치 토글 스위치(채널당 하나)를 사용하면 낮은, 보통, 높은 감쇠 계수를 통해 다양한 스피커와 최적으로 인터페이스할 수 있습니다. 방금 설명한 피드백 배열은 낮은 감쇠 계수를 제공합니다. 정상 및 높은 댐핑 조건은 출력 버퍼링 RL 네트워크 전체의 강하 측정을 통해 출력 임피던스를 더욱 낮추기 위해 일부 양의 전류 피드백을 제공하는 추가 피드백 네트워크에 의해 제공됩니다.
ML-9의 전원 공급 장치는 몇 가지 특이한 세부 사항에 주의를 기울였습니다. AC 전원 입력은 즉시 Sprague LC 라인 필터를 통과합니다. 이 필터는 섀시 또는 3선 전원 접지와 관련하여 라인의 양쪽을 필터링합니다.
추가 라인 필터링은 핫과 뉴트럴 사이의 커패시터, 라인 양쪽의 초크, 핫과 뉴트럴 사이의 초크 뒤의 또 다른 커패시터로 구성된 균형 잡힌 네트워크에 의해 제공됩니다.
릴레이 접점 단락 저항으로 구성된 네트워크는 돌입 전류를 줄이기 위해 변압기 1차측과 직렬로 연결됩니다. 이 계전기는 약 2S 후에 직렬 저항을 단락시키는 트랜지스터 시간 지연 회로로 작동됩니다.
후면 패널 출력 보드의 감지기 회로는 각 채널 출력의 DC 오프셋을 모니터링하고 오프셋이 과도해지면 AC 라인 스위치/회로 차단기를 트립합니다.
이 감지기와 시간 지연 회로는 스위칭된 AC 라인에서 공급되는 자체 전파 브리지 정류기와 커패시터 필터를 갖춘 소형의 별도 전원 공급 장치를 공유합니다.
프리앰프 측정
회로 이득과 IHF 감도가 먼저 측정되어 표 I에 나타납니다. 42, 53, 63dB의 세 가지 선택 가능한 포노 이득은 "00", "10" 및 "11"로 지정되어 논리 로커 위치에 해당합니다. 게인-스위치 쌍.
다양한 게인 설정, 가중치 및 소스 임피던스에 대한 포노 잡음이 표 II에 나와 있습니다. 표 III은 IHF S/N 비율을 보여줍니다. 차동 입력 단계에서는 노이즈 값이 상당히 좋습니다.
포노 THD + 노이즈(표 III)는 6V rms 출력의 "00" 게인 위치에서 측정되었으며 일반 부하(250pF 및 91킬로옴)를 사용하여 20Hz~20kHz에서 0.01% 미만이었습니다. 6V 출력에서 IHF 로딩은 20Hz에서 클리핑 왜곡을 일으켰지만, 5V 출력에서는 THD + 노이즈가 20Hz~20kHz에서 0.01% 미만이었습니다. 더 높은 게인 설정에서 왜곡을 측정하는 것은 측정 설정에서 험 픽업으로 인해 좌절감을 느꼈습니다.
게인 설정이 "00"(42dB) 및 "11"(63dB)인 경우 포노 과부하 대 주파수가 표 IV에 나와 있습니다. ±-13V의 전원 공급 전압은 언급된 과부하 값의 주요 원인입니다. 1kHz, "00" 게인 입력 과부하 전압 60mV는 다른 설계에 비해 낮지만 실제로 ML-10A는 중저 출력 이동 자석 픽업(1)에 의해 과부하되지 않을 것입니다. 5cm/S 측면 또는 3.54cm/S 스테레오의 표준 레벨에서 1kHz에서 5mV까지).
그림 1에는 여러 조건에 대한 포노 RIAA 등화 오류가 나와 있습니다. 그림 2에는 "00" 게인에서 일반 및 IHF 로딩에 대한 포노 섹션을 통한 사전 등화 구형파가 표시되어 있습니다. 1kHz 및 10kHz 트레이스에서 볼 수 있는 오버슈트는 설계자가 자주 선택하는 최종 RIAA 롤오프 커패시터와 직렬로 연결된 저항기 때문입니다.
포노 프리앰프의 클리핑 특성은 그림 3에 표시된 것처럼 "00" 및 "11" 게인 설정에 따라 다릅니다. 또한 그림 3에는 대신호, 사전 등화, 1kHz 구형파가 표시됩니다. 일반적으로 대칭성이 우수하지만 일부 대역 내 고주파수 압축이 있습니다. 이는 사전 균등화된 신호의 상승 시간이 본질적으로 신호 발생기의 상승 시간(이 경우 약 50~100nS)이기 때문에 회로 고주파 수용에 대한 엄격한 테스트입니다.
나는 구형파 테스트 신호를 50kHz에 해당하는 대역으로 제한했는데, 이는 테스트 중인 회로에서 확실히 더 쉽습니다. 나는 최근 상승 시간이 짧고 심각하고 음악적으로 비현실적인 비대역 제한 신호가 포노 프리앰프 회로를 평가하는 데 여전히 의미 있는 테스트라고 결정했습니다.
포노 섹션의 채널 간 누화는 그림 4에 나와 있습니다. IHF-MM 소스를 사용하여 이동 자석 포노 게인 스테이지에서 누화를 측정하기 시작한 이래로 더 나쁜 누화 방향, 즉 오른쪽 방향을 보여 주었습니다. -왼쪽 또는 왼쪽에서 오른쪽. 그러나 여기서는 효과가 어떤 채널이 구동되는지에 따라 달라지므로 양방향을 모두 표시했습니다. 이러한 비대칭성은 높은 인덕턴스 이동 자석 픽업을 사용하는 고주파 이미징 대칭에 어느 정도 영향을 미칠 수 있습니다. (완전성을 기하기 위해 1984년 6월호에 검토된 Audio Research SP10에는 이러한 비대칭 동작이 있었던 반면, 1984년 7월호에 검토된 Perreaux SM2는 대칭성과 몇 dB 이내였다는 점을 덧붙여야 합니다.) 다른 두 게인 설정에 대한 누화는 소스 임피던스가 0~1킬로옴인 "00" 설정과 거의 동일했습니다.
그림 1--테이프 아웃 시 정상 및 IHF 로드에서 "00"(42-dB) 및 "11"(63-dB) 게인 설정에 대한 RIAA 포노 이퀄라이제이션 오류.
(상단) 그림 2 - 40Hz(상단), 1kHz(중간) 및 10kHz(하단)에 대한 "00" 게인 설정에서의 포노 프리앰프 구형파 응답. 이중 트레이스는 일반 부하와 IHF 부하의 효과를 보여줍니다. (위) 그림 3 -- 추가 음성 회로 파형. 대신호 구형파(상단); "00" 게인 설정(가운데) 및 "11" 게인 설정(아래)의 사인파 클리핑 문자.
그림 4-라인 및 포노 섹션의 누화 대 주파수. IHF-MM 소스를 사용한 포노 입력의 경우 누화가 양방향으로 표시됩니다(텍스트 참조).
그림 5 - 클리핑 시 20Hz(상단), 20kHz(중간) 및 20kHz(하단)에 대한 프리앰프 라인-앰프 구형파 응답.
포노 입력 임피던스는 50킬로옴과 250pF의 병렬 조합으로 표현 가능합니다. 포노 출력 임피던스는 2.2μF와 직렬로 연결된 약 600Ω이었습니다.
라인 앰프 부분에서 THD + 노이즈를 측정했는데, 이는 일반 부하 또는 IHF 부하의 7V rms 출력에서 20Hz ~ 20kHz에서 0.01% 미만인 것으로 나타났습니다. 7V 출력의 20kHz에서 왜곡은 최대 6,800pF의 추가 정전 용량 부하로 0.01% 미만이었습니다. MLAS에서는 권장하지 않지만 이 라인 앰프는 왼쪽 채널에서 약 0.07% THD, 오른쪽 채널에서 0.04%의 THD로 7V 출력에서 600Ω을 구동하는 것으로 나타났습니다. 이 왜곡의 특성은 주로 3차 고조파였으며 오디오 대역 전체에서 상당히 일정했습니다. 인상적인 성능! 출력 증폭기의 상승 및 하강 시간은 일반 부하 또는 IHF 부하의 ± 10V 출력에서 1.8μS였습니다. 또한, 상승 및 하강 시간은 볼륨 제어 감쇠와 함께 기본적으로 일정했습니다. 밸런스 컨트롤 중 하나 또는 둘 다를 +5dB로 설정하면 상승 및 하강 시간이 2로 길어집니다. 회로의 또 다른 속성은 상승 및 하강 전환이 클리핑까지 일정하고 기하급수적으로 유지된다는 것입니다.
출력 증폭기를 통한 구형파 응답의 범위 그림은 그림 5와 같습니다. 상단 트레이스의 20Hz 기울기는 션트 피드백 경로의 2.2μF 커패시터로 인해 발생합니다. 하단 트레이스는 출력 증폭기를 오버드라이브하거나 클리핑하는 20kHz 구형파 신호에 대한 것입니다.
AUX 입력 임피던스는 300pF와 병렬로 14.3킬로옴으로 측정되었습니다. 출력 저항은 약 85옴이었습니다.
오른쪽 채널의 감쇠를 5dB 단위로 설정하고 왼쪽 채널의 결과 감쇠를 비교하여 볼륨 제어 추적을 확인했습니다. 추적 오류는 1dB ~ -65dB 범위였으며 -70에서는 2dB, -75에서는 5dB, -80에서는 13dB로 증가했으며 왼쪽 채널은 항상 오른쪽 채널보다 감쇠가 더 컸습니다.
라인 앰프의 채널 간 누화는 그림 4에 나와 있습니다. 또한, 누화는 포노와 라인 증폭기 모두에 대해 동위상이었습니다.
장치의 전원 공급 장치 조정기에 대한 최종 측정 결과, 95V의 AC 라인 입력까지 올바른 전압이 유지되는 것으로 나타났습니다.
표 I--이득 및 IHF 감도, ML-10A 프리앰프.
표 II--입력에 따른 포노 잡음.
표 III - IHF 신호 대 잡음비, 포노 및 AUX 입력.
표 IV - 포노 과부하 대 주파수, 로딩 및 게인(mV rms 단위 입력 값, V rms 단위 출력 값)
증폭기 측정
그림 6-THD + 잡음 대 주파수 및 전력, ML-9 증폭기, 4Ω 및 8Ω 부하.
그림 7-THD + 잡음 및 SMPTE IM 대 전력 출력, ML-9 증폭기.
그림 8 - 고조파 왜곡 제품.
그림 9-감쇠 스위치의 세 가지 설정에 대한 감쇠 계수 대 주파수(re: 8Ω).
그림 10 - 1와트 출력에서의 주파수 응답, ML-9 증폭기.
그림 11- 구형파 응답, ML-9, 8Ω 부하에 대한 10kHz(상단), 2μF와 병렬로 연결된 8Ω에 대한 10kHz(중간), 8Ω에 대한 40Hz(하단).
ML-9는 처음에 정격 전력의 33%, 즉 채널당 33와트를 8옴 부하로 1시간 동안 실행했습니다. 방열판이 만졌을 때 매우 뜨거워졌음에도 불구하고 이 테스트 동안 장치는 열적으로 꺼지지 않았습니다.
전압 이득은 일반 댐핑을 사용하는 8Ω 부하에서 19x 또는 25.6dB인 것으로 나타났습니다. 8옴 부하로의 1와트 출력에 대한 IHF 감도는 150mV였습니다.
THD + 잡음은 주파수 및 전력 출력의 함수로 4Ω 및 8Ω 부하에 대해 두 채널 모두에 대해 측정되었으며 그림 6에 표시되어 있습니다. 왼쪽 채널은 오른쪽 채널보다 왜곡이 더 높았으므로 표시된 채널입니다. 그림 7은 1kHz에서의 고조파 및 SMPTE-IM 왜곡 대 전력 출력을 보여줍니다. 그림 8은 최적의 바이어스를 갖는 양극 출력단의 일반적인 고조파 왜곡 곱을 보여줍니다. 낮은 바이어스(유휴 전류)는 원점 근처의 게인 감소로 인해 크로스오버 노치를 생성합니다. 바이어스가 높을수록 원점 근처의 게인 증가로 인해 반대 극성의 노치가 생성됩니다. "최상의" 바이어스는 그림 8에 표시된 이중 정점 "이중선" 모양을 생성합니다. 왜곡은 감쇠 스위치의 영향을 받으며, 감쇠 계수가 가장 높을수록 왜곡이 가장 낮습니다. 예를 들어, 10와트 및 1kHz에서 왼쪽 채널은 낮음, 보통 및 높음 댐핑 위치에 대해 0.036%, 0.015% 및 0.01%를 생성했습니다. 이 앰프의 왜곡을 측정하면서 약 10와트 이상의 전력이 생성될 때 시간이 지남에 따라 왜곡이 떨어지는 것으로 나타나는 바이어스의 열 드리프트에 주목했습니다. 더 높은 전력에서 작동했다가 더 낮은 전력으로 돌아온 후 왜곡은 5~10S 이후 더 낮은 전력 레벨에서 이전 값으로 올라갑니다. 이 열 히스테리시스 왜곡을 긴 시간 상수로 명명할 수 있다고 가정합니다.
감쇠 인자는 주파수와 감쇠 스위치 위치의 함수로 간주되었습니다. 이 장치의 사양은 50Hz에서 100, 200 및 300의 감쇠 계수를 요구하며 기준 레벨은 8Ω에 1W입니다. 한 채널의 1A rms를 측정된 채널에 주입하여 이를 측정합니다. 보다 구체적으로 말하면, 한 채널은 8V rms로 구동되고 8Ω 저항기를 통해 측정된 채널의 핫 출력 단자에 연결됩니다. 그러면 좋은 근사값으로 측정된 채널 출력 전체의 mV가 출력 임피던스의 밀리옴이 됩니다. 이에 대한 결과는 그림 9에 표시되어 있습니다. 다른 증폭기에 이 방법을 사용하면 일반적으로 주장된 것과 동일한 감쇠 계수를 측정할 수 있습니다. 그러나 여기서는 지정된 값의 약 절반을 얻었습니다.
4옴 및 8옴 부하에 대한 1와트 수준의 주파수 응답은 Fg에 표시됩니다. 10. 대부분의 파워 앰프에서는 로딩에 따라 고주파수 응답이 약간씩 달라지는 것이 정상입니다.
채널 간 누화 대 주파수는 최대 10kHz에서 -85dB 이상인 것으로 나타났으며, 20kHz에서는 -80dB, 50kHz에서는 -74dB까지 상승하여 실제로 매우 뛰어났습니다.
상승 및 하강 시간은 8Ω에 대한 ±5V 출력에서 측정되었습니다. 댐핑 스위치의 기능으로 값은 높음, 보통 및 낮음 위치에 대해 5.0, 5.5 및 6.0μS였습니다.
출력 클리핑 근처의 대신호 구형파가 약간 회전하기 시작하여 전환이 지수형보다 직선형이 되었습니다. 그럼에도 불구하고 이 앰프는 80V/6 1.13 또는 13.33V/uS의 슬루율에 대해 100V 피크 대 피크에서 8Ω 6uS로 대신호 상승 및 하강 시간을 생성했습니다. ML-9를 통과하는 구형파의 스코프 사진은 그림 11과 같습니다. 상단 트레이스는 8Ω에서 10kHz입니다. 중간 트레이스는 2μF와 병렬로 연결된 8Ω에 대한 10kHz입니다. 주목할 만한 점은 이 용량성 부하에 대한 오버슈트와 링잉이 적다는 것입니다. 하단 트레이스는 40Hz용입니다.
1와트 미만(8Ω)의 A 가중치 신호 대 잡음비인 IHF 신호 대 잡음비는 오른쪽 채널의 경우 -92dB, 왼쪽 채널의 경우 -95dB였습니다.
동적 헤드룸은 5.3dB로 나타났는데, 이는 주로 100와트의 정격 전력과 8옴에 대한 340와트/채널의 이 테스트에서 버스트 전력으로 인해 발생했습니다. 클리핑 헤드룸은 4.55dB로 비슷하게 높았으며 클리핑 시작 시 채널당 285와트(8옴)의 연속 출력과 관련이 있습니다.
사용 및 듣기 테스트
Camac 커넥터는 그 자체로 우수한 커넥터임이 분명하지만 일반적인 RCA 커넥터를 사용하는 오디오 시스템에서 상호 연결 문제를 일으킵니다. MLAS는 ML-10A 및 ML-9를 쉽게 테스트하고 시스템에 연결할 수 있도록 은선을 사용하여 충분한 어댑터와 상호 연결 케이블을 제공할 정도로 친절했습니다.
MLAS 구성 요소를 평가하는 데 사용된 장비에는 다음이 포함되었습니다. Koetsu EMC-1B 카트리지가 포함된 Infinity 에어 베어링 턴테이블 및 암; Audio Research SP10, conrad-johnson PV5 및 GC/BHK 프리앰프: Audio Re search D70, Dyna ST-35 및 Acrosound Stereo 20/20 파워 앰프; Infinity RS IIA 스피커 및 Stax SR-X/Mk3 헤드폰.
나는 ML-10A보다 약 4~5개월 전에 ML-9를 받았기 때문에 ML-9에 더 많이 노출되었습니다. 나는 이 앰프를 처음 켰을 때부터 마음에 들었다고 말하고 싶습니다. 나는 ML-9의 사운드가 부드럽고 디테일하며 공간감이 뛰어나고 대부분의 솔리드 스테이트 앰프에 존재하는 고주파수 자극이 없다고 생각합니다. 놀랍게도 이 소리는 매우 음악적인 소리를 내는 소형 앰프인 Dyna ST-35와 유사합니다(세라믹 입력 커플링 커패시터를 제거한 경우).
Audio Research D70에 비해 ML-9는 더 부드럽지만 음악적 질감, 디테일 및 공간성을 드러내지는 않습니다. 파워와 펀치감이 풍부합니다. 그러기 전에 제 귀는 포기했습니다. 내가 빌려준 비판적인 친구는 자신이 들어본 솔리드 스테이트 앰프 중 최고라고 생각했습니다.
ML-10A의 초기 청취는 Stax 휴대폰을 구동하는 Acrosound 진공관 앰프를 사용하여 수행되었습니다. 정의는 매우 좋았고, "공기"와 공간성은 진공관 프리앰프를 사용했을 때만큼 좋지는 않았지만 저음 품질과 확장성은 뛰어났습니다. 눈에 띄는 고주파수 엣지가 존재했습니다. MLAS와의 후속 논의에서는 중요한 청취를 시도하기 전에 포노 입력을 단락시키거나 카트리지로 종료하여 ML-10A를 며칠 동안 예열하는 것이 정말 좋은 생각이라는 것을 나타냈습니다. ML-10A는 계속 켜져 있도록 설계되었기 때문에 사용 중에 이러한 예열이 자연스럽게 발생합니다.
측정 후 5일 동안 그대로 두었다가 다시 들어봤습니다. 두 번째로 사운드가 확실히 더 좋아졌고, 엣지가 감소한 것으로 나타났습니다.
Infinity RS IIA에서 ML-10A와 ML-9를 조합하여 사용하면 좋은 선명도와 공간감을 얻을 수 있었지만 중~고주파의 자극이 심해서 괴로웠습니다.
카트리지 로딩을 가지고 노는 것은 실제로 도움이 되지 않았지만 스피커의 미드레인지 및 트위터 컨트롤을 낮추는 것은 약간 도움이 되었습니다. 예를 들어 SP10 프리앰프로 돌아가면 사운드가 더 쉬워지고 음악적으로 더 자연스러워졌습니다. 그러나 음악적 현실감과 사운드 재생의 자연스러움은 요소의 전체 조합에 달려 있기 때문에 ML-10A와 다른 구성 요소를 조합하면 우수한 사운드가 나올 수도 있습니다. 내 헤드폰에서 정말 좋은 소리가 들렸습니다.
요약하자면, 여기에서 검토한 Mark Levinson 오디오 시스템 장비는 매력적이고 견고하며 매우 잘 구축되었으며 뛰어난 신뢰성을 가져야 합니다. 앞서 말했듯이 제가 작성한 청취 의견은 본질적으로 제 의견이며, 잠재 구매자가 가능한 한 많은 상황에서 장비를 직접 시청해 볼 것을 강력히 권장합니다.
-배스컴 H. 킹
( 출처: 오디오 매거진, 1985년 8월)